1 影响氧传质的可优化因素
在池的运行中，会有很多因素影响氧传质作用强度，例如：活性污泥特性、水温、污染物浓度、污染物成分、停留时间和池深度等等，但诸如此类的影响因素属于工艺条件因素，不是氧传质作用技术优化的对象。诸多复杂的工艺条件因素可以通过试验或建立数学模型而获得一个氧传质条件系数--KL(氧转移系数)，因为KL值在池工业运行中是无法获取的，因此可以认为KL值仅在工艺设计研究阶段有用。
通常在反映氧传质作用强度时还用氧总转移系数-- KLa表示：
KLa=ＫLA/V
式中 A ---气相与液相接触界面
V --- 池有效容积
在式(1)中，一定的工艺条件之下KL与V都可以看成是非可控变量的常数值，而A值则取决于的扩散作用，扩散产生的气液接触界面愈多则氧总转移系数愈大，氧传质作用强度也愈大。另外，式(1)还表明：在运行中气相与液相接触界面稳定保有量的多少是氧传质作用强度的唯一可控变量，只有可控才会存在技术优化的可能性。
2 氧传质技术优化要素
2.1 大孔扩散的结构优势
穿孔、散流、喷射、螺旋等几种形式，基本特征都是大孔眼扩散，尽管此类器具有阻力损耗小、不堵塞的结构可靠优势，但在技术上没有脱离"大孔产生大泡"的孔性扩散定势，运行属于中大泡的状态，因此氧传质效率不高。
阻力损耗小、不堵塞的大孔眼结构，应当是氧传质作用技术优化的重要基础，但这个基础必须要脱离"大孔产生大泡"的孔性扩散定势，才会有可能获取较高的氧传质效率。
2.2 细泡运行界面丰富
升泡愈小气相的扩散程度愈大。通常认为孔或隙达到微米(μm)级则是细小孔隙的微孔器。微孔器的确是细小泡运行，但不可避免地要带来阻力损耗大与易堵塞的问。微孔器在投运一段时间以后随着孔隙堵塞的增加，升泡面与升泡密度均会明显减少。
一般认为，器孔隙结构愈小，气泡会被分割得愈小。此观点与运行的实际情况是有差异的。根据有关孔性扩散的实测表明：孔径与升泡泡径不是正比关系(见图1)。由图1可以看出：在孔眼直接排气的状态中，孔眼变小的趋势与升泡变小的趋势两者不是成比例的，孔眼可以搞得很细小但形成的升泡不会按比例变得很细小。
当气相经孔眼直接进入液相时，会在孔眼处有一个短促的柱状上升运动之后才会形成一个受力均匀的球状升泡，孔眼愈小只会使柱状愈细愈长，并不会使升泡按比例变小。运行的实际情况表明：即使是所谓微米(μm)级孔隙的器，升泡泡径也在r2＞2mm的范围。由此可以得出的结论是：在深约4m的池中，难以用微孔(隙)的方法而获得r2&>3mm的升泡。采用微孔(隙)的方法其实际扩散程度(Fs)并不是无限的。孔隙越小，只会是使阻力损耗与堵塞可能性更加增大，动力效率(Gs)也会变得更加不经济。
2.3 水体流动性不具有氧传质作用
池是一个大环境，有2个因素对池水体流动性有要求：一是防止浓度梯度所需的推流运动；二是防止活性污泥沉降的升流运动。气泡在作升泡运动时，要不断排斥水体，因此扩散的气流必然会带来升流运动。进入池的水流量与回流量会有一定的推流作用，如果再想采用密度较轻的流体在点式布气条件之下推动密度较重的流体而加大流动作用，这显然是没有意义的。
喷射与螺旋其运行原理的基本点就是要产生用气流带动水流的线性扩散，其结果是使部分动能无功而耗。由于密度差异的悬殊，气相在推动液相作线性扩散时必须具备相当大的推动力，当这种推动力不足时，就只能在排气口处产生孔性扩散作大气泡升泡运行，这就是喷射与螺旋方式的实际运行效果并不理想的重要原因。
氧传质技术优化在布气方面应着重考虑的是布气均匀密布，致密的升泡必然会带来良好的升流运动。把布气动能作用于加大水体流动性，是氧传质技术优化应当要避免的一个误区。
3 氧传质技术优化实例--旋混器
通过上述论述可知技术优化的三要素是：
① 气流排出孔口应采用大孔结构；
② 工作运行应尽可能地扩大氧传质作用面--气液接触界面；
③ 气流动能应全部作用于扩散作用。
旋混器较为成功地做到了技术优化三要素的有机结合，实现了在运行中梦寐以求的由大孔结构而获得细小升泡运行效果，是具有高新技术含量的新一类设备。
3.1 工作原理
大孔双向旋流--气流经旋混发生器一圈数个顺旋导流口和另外一圈数个反旋导流口双向旋流排出。
局部强化旋混--旋混筒使两个不同方向的旋流形成一个瞬间连续局部反应激剧的气液强化旋混区。
动能相互作用--气流排出导流孔口的动能相互作用呈拧扭剪切形态，使流体发生紊乱地碰撞。
圆罩阻挡散流--旋混所产生的大量粉碎性气泡经圆形散流罩阻挡散流作用之后均匀密布地向上作升泡运动。
旋混器正是上述综合作用使气相在液相中获得了很大的旋性扩散，可以形成极为丰富的气液接触界面。旋混器不是一个由简单的扩散孔径影响决定升泡泡径的器，而是一个由多种综合作用制造均匀密布的细小升泡的机器。
3.2 主要技术特性
全池阵列、多点布气，点阵范围≈700mm×700mm；导流孔属大孔型，单个排气孔口截面=26mm2；设备材质为优质工程塑料或不锈钢，采用独特的紧固套接装配与安装，免维修免更换，单套设备尺寸=230mm×230mm×230mm。
3.3 与微孔器作清水对比演示
采用铸砂型圆帽微孔器与HS-旋混器在深4.7m的清水条件下做对比运行演示实验，见表1。结果表明：两者均是细小泡运行，由升泡泡跃现象与升泡密度来看，旋混器工作阻力明显低于微孔器。
| 比较项目 | r2(mm) | Fs(倍) | As(m2/m3) | Ms(％) |
| 铸砂型圆帽微孔器 | 4 | 155 | 750 | ≈80 |
| HS-旋混器 | 4 | 155 | 750 | ≈90 |
| 注 Fs--扩散程度 As--比表面积 Ms-升泡面 | ||||
3.4 与喷射器作同池对比
在岳阳石油化工总厂喷射池中，放入一组28套HS-旋混器同池对比，见表2。
运行结果表明：旋混器明显为细小升泡均匀密布地运行。相同的升泡面，旋混器的需要气量仅为喷射器的约1/3，而且前者是旋性扩散的细小泡，后者基本是孔性扩散的大泡，线性扩散不明显。
| r2(mm) | Fs(倍） | As(m2/m3) | Ms(%) | Gs[m2/kW.h)] | Hs(m2/m3) | |
| Φ25喷射器 | 20 | 31 | 150 | ≈40 | ≈9000 | 0.21 |
| HS-旋混器 | 4 | 155 | 750 | ≈90 | ≈35000 | 1.1 |
| 注 Gs——氧传质动力效率 Hs——界面保有量 | ||||||
3.5 实际运行状况
岳阳石油化工总厂7000m3活性污泥法池安装1792套HS-旋混器。运行状况表明：全部服务面泡细均匀密布分散性好；升泡泡跃平缓无集中突出现象；供气负荷的调整对全池升泡均匀分散性基本没有影响。器所采用的送气孔不规则，进气孔径控制平衡分布配气技术，达到了预期的送气孔孔性特定作用、无阀控制池整体布气平衡配气的效果。
现场实测的物理性数据：
r2=4mm；Fs=155倍；As=750m2/m3；
Ms＞95％；Gs≈35000m2/(kW·h)。